升壓變壓器和有載調(diào)壓都是指變壓器分接開關(guān)的調(diào)壓方法。 不同的是無(wú)勵(lì)磁調(diào)壓開關(guān)不具備帶負(fù)載切換檔位的能力，因?yàn)檫@種分接開關(guān)是在換檔的過(guò)程中。 有一個(gè)短時(shí)間的斷開過(guò)程，斷開負(fù)載電流會(huì)引起觸頭之間的電弧燒毀分接開關(guān)或短路，因此在調(diào)整檔位時(shí)必須將變壓器斷電

　　.因此，一般用于對(duì)電壓要求不是很嚴(yán)格，不需要經(jīng)常調(diào)整的變壓器。 另一方面，有載分接開關(guān)可以帶負(fù)載切換檔位，因?yàn)橛休d分接開關(guān)在檔位調(diào)整過(guò)程中沒有短時(shí)斷開的過(guò)程。 過(guò)渡電阻過(guò)渡后，它可以從一個(gè)檔位切換到另一個(gè)檔位。 因此，不存在負(fù)載電流斷開的電弧過(guò)程。 一般用于對(duì)電壓要求嚴(yán)格，需要經(jīng)常調(diào)整的變壓器。

　　故障分析 變壓器出線短路引起變壓器內(nèi)部故障和事故的原因很多，也比較復(fù)雜。 它與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、原材料質(zhì)量、工藝水平、使用條件等因素有關(guān)，但電磁線的選擇是關(guān)鍵。 近年來(lái)，根據(jù)變壓器的解剖和改造，根據(jù)變壓器的靜態(tài)理論設(shè)計(jì)選擇的電磁線，與實(shí)際運(yùn)行中作用在電磁線上的應(yīng)力有較大差異。

　　1、繞組松散、錯(cuò)位、過(guò)細(xì)，造成電磁線懸空。 從事故損壞位置來(lái)看，變形更常見于換位，尤其是換位線的換位。

　　2、目前各廠家的計(jì)算方案都是基于漏磁場(chǎng)均勻分布、匝徑相同、相力相等等理想化模型。 事實(shí)上，變壓器的漏磁場(chǎng)并不是均勻分布的。 鐵軛部分比較集中，該區(qū)域的電磁線也受到較大的機(jī)械力； 換位線在換位處攀爬會(huì)改變傳力方向，產(chǎn)生扭矩； 由于墊子的彈性模量，墊片的軸向不均勻分布會(huì)延遲交變磁場(chǎng)泄漏產(chǎn)生的交變力的共振。 這就是為什么鐵芯軛處的線餅、換位和調(diào)壓抽頭的相應(yīng)部分變形的第一個(gè)根本原因。

　　3、繞組預(yù)緊力控制不當(dāng)，導(dǎo)致普通換位導(dǎo)線的導(dǎo)線相互錯(cuò)位。

　　4、計(jì)算抗短路能力時(shí)，未考慮溫度對(duì)漆包線抗彎強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度的影響。 常溫下設(shè)計(jì)的短路電阻不能反映實(shí)際運(yùn)行情況。 根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，漆包線的溫度對(duì)其屈服極限≤0.2有很大影響。 隨著漆包線溫度升高，其抗彎強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率250℃時(shí)的抗彎抗拉強(qiáng)度比50℃時(shí)低，伸長(zhǎng)率下降40%以上。 在變壓器實(shí)際運(yùn)行中，在額定負(fù)載下，繞組平均溫度可達(dá)105℃，最熱點(diǎn)溫度可達(dá)118℃。 一般情況下，變壓器在運(yùn)行過(guò)程中有重合閘過(guò)程。 因此，如果短路點(diǎn)暫時(shí)不能消失，它會(huì)在很短的時(shí)間內(nèi)（0.8s）承受第二次短路沖擊，但由于第一次短路電流沖擊，繞組溫度升高 尖銳。 根據(jù)GB1094的規(guī)定，最高允許溫度為250C。 此時(shí)，繞組的短路電阻已大大降低。 這就是為什么大多數(shù)短路事故發(fā)生在變壓器重合閘之后。

　　5、使用軟線也是變壓器抗短路能力差的主要原因之一。 由于前期對(duì)此認(rèn)識(shí)不足，或者繞線設(shè)備和技術(shù)困難，廠家在設(shè)計(jì)時(shí)不愿意使用半剛性線材或沒有這方面的要求。 從有故障的變壓器來(lái)看，都是軟線。

　　6.外部短路事故頻發(fā)。 多次短路電流沖擊后電動(dòng)勢(shì)的累積效應(yīng)，使漆包線軟化或內(nèi)部相對(duì)位移，最終導(dǎo)致絕緣擊穿。

　　7、繞組匝間或線間未固化處理，抗短路能力差。 早期涂漆處理的繞組均未損壞。